GH4738合金被廣泛應(yīng)用于制造燃汽輪機(jī)的渦輪葉片和渦輪盤等熱端部件。作為渦輪盤件，GH4738合金在我國僅針對地面煙機(jī)的大型渦輪盤進(jìn)行了研制工作,晶粒度要求為ASTM2~3級[1.2]。相對地面大型煙機(jī)渦輪盤件，航空渦輪盤件體積更小，但轉(zhuǎn)速更快，因此需要更加均勻細(xì)小的晶粒組織以獲得更高、更穩(wěn)定的強(qiáng)度和抗疲勞性能,晶粒度需達(dá)到ASTM5級或更細(xì)。而GH4738合金材料本身的晶粒組織對熱加工參數(shù)非常敏感，隆繼鍛造溫度過高時易出現(xiàn)大晶、混晶現(xiàn)象，鍛造溫度過低時又很容易出現(xiàn)開裂[23]。因此需要研究合金在不同加熱溫度下的晶粒長大行為及不同鍛造溫度下的熱塑性，以確定適用于GH4738渦輪盤的熱加工工藝。

1試驗(yàn)材料及研究方法

本文試驗(yàn)材料由真空感應(yīng)熔煉（VIM)加真空自耗重熔(VAR）雙聯(lián)工藝熔煉而成，鋼錠直徑為508mm，化學(xué)成分如表1所示。經(jīng)鍛造開坯后得到180mm的棒材，棒材的微觀組織如圖1所示，中心及R/2處晶粒度為ASTM6級，邊緣晶粒較細(xì),達(dá)到ASTM8級:棒材原始組織中還包括隨機(jī)分布的塊狀一次碳化物MC相，以及鍛造及冷卻過程中析出的晶界二次碳化物M;Ce相和晶內(nèi)細(xì)小的顆粒狀的相。隆繼試驗(yàn)分別從棒材R/2處及邊緣處取10mm×10mm的塊狀試樣，在980℃、1000c、1020℃.1040℃、1060℃、1080℃.1100℃.1120℃、1140℃、1160℃、1180℃、1200℃保溫1h水淬，統(tǒng)計(jì)晶粒尺寸的變化情況并觀察析出相的回溶規(guī)律。另外從棒材R/2處沿軸向取試棒,分別在980℃、1000℃、1020℃、1040℃、1060℃、1080℃、1100℃進(jìn)行拉伸試驗(yàn)確定合金熱塑性隨溫度的變化規(guī)律。綜合晶粒尺寸和熱塑性隨溫度的變化規(guī)律，即可確定實(shí)際鍛造過程中的鍛造溫度和鍛前加熱工藝。

試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1晶粒長大行為

圖2為初始晶粒度分別為ASTM6級和8級的GH4738合金在980℃~1200℃保溫1h后的晶粒尺寸變化情況?？梢钥吹?020℃以下保溫時，晶粒尺寸長大較慢;隨著溫度繼續(xù)升高，晶粒尺寸開始加速增長;超過1140℃后，晶粒尺寸再次開始加速增長。即晶粒長大隨加熱溫度的變化曲線存在兩個拐點(diǎn)。無論加熱前晶粒度為6級還是8級，在同一加熱溫度下都將得到接近的晶粒尺寸。

通常情況下,第二相的存在會起到釘扎晶界從而抑制晶粒長大,所以圖2中的拐點(diǎn)應(yīng)當(dāng)與第二相的回溶有關(guān)。圖3為不同溫度下的合金的顯微組織變化，除了圖2中晶粒尺寸的變化外，還可以看到隨著溫度的升高，顆粒狀的y'相逐漸變少，并會在1040℃基本全部回溶，從而失去對晶界的釘扎作用，因此形成了圖2中的拐點(diǎn)A。這一溫度與熱力學(xué)軟件Thermal-Calc根據(jù)表1成分計(jì)算得到的y'全溶溫度1036℃基本一致。而圖2中拐點(diǎn)B應(yīng)當(dāng)與晶界M2;C相和MC碳化物的回溶及轉(zhuǎn)變有關(guān)，當(dāng)溫度超過1140℃時，由于同時失去了碳化物和y'相的釘扎作用，晶粒尺寸以更快的速度長大。

2.2熱塑性規(guī)律

圖4為不同溫度下GH4738合金瞬時拉伸試驗(yàn)(晶粒度ASTM6級)的延伸率?？梢钥吹疆?dāng)變形溫度低于1040℃時，合金的熱塑性明顯更低,這與強(qiáng)化相的脫溶析出有關(guān)。而隨著變形溫度升高,由于晶粒尺寸的長大,晶界結(jié)合力變?nèi)?，熱塑性也開始逐漸下降。

根據(jù)圖4結(jié)果,為避免鍛造過程中鍛件開裂,鍛造溫度要選擇在1040℃以上。實(shí)際鍛造生產(chǎn)時,工件的表面都存在不同程度的降溫，所以需要根據(jù)降溫的程度選擇合適的鍛造溫度。

1)y相和碳化物的回溶都會加快GH4738合金的晶粒長大速度，從而在1020℃和 1140℃附近形成兩個晶粒尺寸隨溫度變化的拐點(diǎn)。

2) GH4738合金在鍛造溫度低于1040℃時都會出現(xiàn)明顯的熱塑性下降。

3)為得到細(xì)晶組織的盤鍛件，并保證鍛造時鍛件不開裂，鍛造溫度應(yīng)選擇在1040℃~1140℃,并盡量靠近低限。鍛前加熱時在1020℃添加保溫臺階可以避免鍛件小變形區(qū)出現(xiàn)大晶或混晶現(xiàn)象。